实验室浮选栏

我们美元30000年

本实验室柱状浮选池有一个内置的过程控制液晶触摸屏西门子和3个泵:进料泵,尾泵,也有空气压缩机。

车载计算机控制料浆进料速率、尾泵和泡沫深度、空气流量、洗水流量。

一个标准的浮选柱包括以下部分:

  • 柱φ100* 2000 mm,壁厚为6毫米
  • 喷雾枪/喷枪微气泡发生器,工作压力0.3Mpa-0.5Mpa
  • 空气喷射器效果中国制造商
  • 给矿系统缓冲装置,给矿机,给矿泵
  • 液位检测系统压力传感器
  • 尾控系统尾泵
  • 自动化系统PLC控制系统,控制柜,触摸屏
  • 供水系统控制阀,洗涤装置,泡沫洗涤装置
测试

描述

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实验室浮选栏实验室柱浮选

实验室浮选柱微泡发生器
微气泡发电机

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实验室浮选柱空压机实验室浮选柱泵

实验室浮选栏(2) 柱浮选

实验室浮选柱(1)

实验室浮选柱

实验室浮选柱(1)

实验室浮选柱(3)

柱状浮选参数测试

这里介绍的分批柱浮选结果以前曾发表过。这些数据对于确定Fish Creek萤石矿连续柱浮选最佳条件具有重要意义。针对柱长、进料位置、尾砂循环、泡沫深度、洗矿水添加量和粒度分数进行了分批柱浮选试验。

列的长度实验室浮选柱(4)

自从浮选柱在1960年代早期开始,浮选柱的长度一直是商业选矿厂的关注,预计安装和操作浮选柱。柱式浮选槽不受剧烈搅动的影响。料浆和尾矿料浆流速和颗粒沉降速率影响颗粒在柱中的停留时间。

收集区在进料喷射端口处具有其上边界,并向下延伸到柱的底部。该区域必须具有足够的长度来为沉降颗粒提供足够的保留时间,以连接到上升气泡。柱长设计理论基于这一概念。由特定矿物系统所需的规定,必须将额外的柱长包含用于上三列区域。大多数工作支持该理论已经对铜钼分离进行了。

通过缩短柱长,在设备物理限制范围内保持各柱区比值不变,观察品位和回收率波动,研究了柱长变化对萤石矿的影响。随着柱浮选槽的缩短,萤石的回收率降低(图B-1)。根据收集区体积和尾砂流速计算了塞流条件下的保留时间。萤石回收率下降,因为颗粒保留时间不够,收集区缩短了减少柱长度。

萤石的等级随着柱长的减少而增加,因为只有具有足够疏水性的颗粒才会被报告到精矿流中。随着色谱柱的缩短,颗粒滞留时间缩短,导致更小部分更自由的萤石被收集,同时也减少了携带或收集到泡沫中的脉石数量(图B-2)。

饲料注射位置

研究了进料浆注入口垂直位置对萤石品位和回收率的影响。

随着进料注射口靠近柱底,萤石回收率逐渐降低(图B-3)。本质上,进料注射位置直接关系到颗粒在塔收集区停留时间。随着进料注射位置向柱底移动,收集区长度减小,颗粒停留时间减少,导致萤石回收率降低(图B-4)。

柱浮选 - 柱子长度

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萤石精矿品位随着进料位置接近塔底而增加。降低料浆注入口的垂直位置,相当于缩短收集区长度。这解释了萤石回收率和品位对柱长或进料浆注入位置变化的类似响应。当进料注射位置向塔底移动时,观察到的萤石品位增加是由于上三柱区域增加了浓度效应。与柱长变化试验不同的是,上部两个区域的长度保持不变,而纸浆相清洗区域的长度随着进料注入位置接近柱基而增加。

尾矿再循环

在柱浮选过程中,考察了部分尾矿以不同速率再循环时萤石品位和回收率的变化。根据收集区体积内的塞流条件,将尾矿再循环流速换算为表层矿浆流速。合成趋势如图B-5所示。

随着再循环速度增加,氟土回收率遭受,等级增强。由于一些轴向混合引起的一些进料浆料的短路,因此随着再循环速度的增加而增加,因此预期这些趋势。此外,来自该研究的数据与浅表液体速度的数据呈现不相关,因此得出颗粒保留时间分布的降低导致降低的回收率和增加的等级。在这些条件下,只有具有最强吸附能量的那些颗粒具有足够的时间来附着在上升气泡。

这些结果表明,随着颗粒停留时间分布的扩大,收集区必须被延长以提供足够的颗粒停留时间,以补偿纸浆混合的增加。

泡沫深度

为确定泡沫深度对该萤石矿石品位和回收率的影响,进行了一系列试验研究。泡沫深度对萤石精矿品位有明显影响;随着泡沫深度的增加,萤石的等级增加(图B-6)。萤石升级发生在泡沫相清洗和浆泡界面区。泡沫相比矿浆相对精矿的升级效率更高。在更大的泡沫深度,更多的萤石清洗,并获得更高的品位精矿。

萤石回收数据分散。没有什么足够的趋势能比斜率接近零的一条线更准确地将恢复数据联系起来。虽然不能确定这些波动的来源,但不能得出与泡沫深度变化有直接联系的结论。结果表明,泡沫深度与萤石回收率无主要相关性。

由于泡沫深度在不妨碍回收的情况下提高了萤石的品位,因此泡沫深度应保持在尽可能大的深度,同时保持收集区足够的柱长,以提供维持矿物回收率所需的粒子停留时间。

洗水增加

在柱式浮选系统中使用洗矿水的主要原因是通过置换携带到泡沫相的亲水(脉石)颗粒来提高回收精矿的品位。洗涤水的添加也被观察到有助于稳定泡沫床。测试了洗涤水加成率的变化对柱的影响

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鱼溪萤石矿石的浮选成绩和回收率。通过位于柱顶部1的喷嘴引入洗涤水。通过将体积馈送浆料流速除以柱来标准化添加速率。

在柱浮选过程中,洗涤水的添加量以复杂的方式影响了萤石的品位和回收率(图B-7)。在0 ~ 6 pet的体积进料浆流量范围内,增加洗涤水的添加量,提高了萤石品位,但降低了萤石回收率。将洗涤水的添加量从6%增加到约35%,可提高萤石回收率,并降低萤石品位。当加水量超过35%时,萤石品位再次提高,而回收率保持大致不变。

洗涤水添加量对柱中萤石浮选的复杂影响可能是由于柱洗涤水在去除煤矸石物质报告的泡沫时,同时将泡沫床流化以防止矿物超载的双重性质。如图鲨鱼详细,最优洗水率为6 pct。然而,洗水流速超过40 pct生产成绩和复苏,走近那些在6 pct。这些添加可能不是可行的由于用水量的增加,下游系统稀释和物料搬运的问题。

粒径分数

为了量化柱浮选与常规浮选的分离效率,对每种方法获得的产品进行了粒度分布分析。该研究是通过提取部分条件柱料浆,并将其送至常规间歇浮选工艺进行的。柱状浮选产品和常规浮选产品分别采用Tyler 48目、65目、80目、100目、150目、200目、270目、325目和400目筛进行分级。

柱状粗浮选法生产的萤石矿精矿的品位明显高于常规浮选法(图B-8)。柱浮选萤石品位均高于常规浮选。

氟钛矿的常规浮选回收率略高于柱浮选,除了65和100目之间的颗粒(图B-9)。虽然常规浮选为大多数粒度分数提供萤石回收率小,但塔浮选仍然具有优点,因为常规萤石回收率将远低于清洁阶段的柱状回收率,以满足柱浮选所达到的萤石等级所必需的。

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典型实验室浮选柱

使用0.64厘米(0.25英寸)壁的5.5米(18英尺)的6.1-cm(2.5英寸)直径的有机玻璃浮选柱用于验证(图1)。该柱由两种0.3-m(1英尺)和80.6-m(2-FT)法兰部分组成,沿其长度为0.9厘米(1.125英寸)直径位于0.3米(1英尺)的间隔。设计和构造了具有不锈钢弹簧装载柱塞的电磁致动的样品阀。采样阀安装在2.9厘米(1.125英寸)直径的端口,沿着柱长位于0.3〜M(1-FT)间隔的直径。这些阀允许快速,一致地提取代表性纸浆或泡沫样品。同心圆柱溢出堰安装在柱的顶部。锥形底部,1.3厘米(0.5英寸)直径端口的底部连接到柱的底部。

多用途的柱设计允许参数,如柱长,进料注射,尾矿去除和再循环,空气和洗水注射,和取样位置很容易变化。透明的有机玻璃结构允许可视化监控;因此,可以立即观察到浮选参数变化的响应。

通过蠕动泵将经过调节的进料材料从空调的柔性管道泵到距离柱基座3.4米(11英尺)的一个端口。矿物化泡沫从柱顶被连续去除,尾矿从柱底泵入过滤。

使用细泡沫生成系统用于通航浮选柱。气泡发生器为15.2厘米(6英寸)高5.1-cm(2英寸)直径透明的圆柱形有机玻璃腔室,厚壁2.5厘米1英寸)(图2)。发电机具有可拆卸的有机玻璃顶部,其具有具有O形圈密封的发电机主体。间隔物支撑在腔室中的装配玻璃盘以防止空气短路。剩余的室内体积填充有1毫米(0.04英寸)直径的玻璃珠,以改善空气 - 水接触。将28目筛网的一部分放在每个孔上,以防止玻璃珠的损失。房屋空气(110 psig)被调节到60 psig并通过泡沫发生器的侧端口引入。通过顶部气泡发电机孔引入了涡轮机叶片泵加压至60psig的水。空气和水在接触室中混合;加压混合物通过底部端口离开腔室,并通过铝尖端注入柱中,铝尖具有1mm(0.0f-in)直径的孔口。 The generator design allowed for bubble size control from less than 0.1- to over 3-mm average bubble diameter by adjusting air and water flow rates and by adding Dowfroth 100 frother. Previous investigation showed coarse bubbles (3- to 5-mm diam) produced the best results on the Fish Creek fluorite ore, and they were therefore used for all parameter testing. An air flow rate of 4,500 cm³/min and a water flow rate of 800 mL/min were used to generate the 3- to 5-mm-diam bubbles for this testwork.

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